鐵型覆砂鑄造工藝防止鑄件縮孔縮松的各種方法及其成功案例
球墨鑄鐵具有強(qiáng)度高、韌性好、成本低等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于汽車、農(nóng)機(jī)、船舶、管道、液壓機(jī)械等重要的制造業(yè)中，但是球墨鑄鐵件的縮松縮孔缺陷一直是生產(chǎn)中存在的一個(gè)突出問題。鐵型覆砂鑄造是在金屬型鑄造和殼型鑄造的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種鑄造新技術(shù)。
由于鐵型和覆砂層組成的鑄型剛性好、冷卻快、覆砂層致密度好，生產(chǎn)的鑄件具有尺寸精度高、加工余量小、表面質(zhì)量好、內(nèi)部組織致密、產(chǎn)品質(zhì)量一致性好等優(yōu)點(diǎn)，尤其對(duì)于球墨鑄鐵件，可以充分利用石墨化膨脹，來發(fā)揮其自補(bǔ)縮特性。但這并不代表鐵型覆砂鑄造球墨鑄鐵件不會(huì)有縮松縮孔缺陷，都可以實(shí)現(xiàn)無冒口鑄造。本文以球墨鑄鐵的凝固特點(diǎn)為理論基礎(chǔ)，結(jié)合數(shù)值模擬技術(shù)，介紹了鐵型覆砂鑄造工藝防止鑄件縮孔縮松的各種方法及其成功案例。
1 球墨鑄鐵的凝固特點(diǎn)
國內(nèi)外鑄造工作者對(duì)球墨鑄鐵進(jìn)行了幾十年的研究，得出了它和其他合金不同的凝固特點(diǎn)，主要表現(xiàn)在以下方面：
（1）球墨鑄鐵的共晶凝固范圍較寬。球墨鑄鐵共晶結(jié)晶時(shí)，由于加鎂處理的結(jié)果，石墨核心在液相中長到一定尺寸時(shí)即被奧氏體包圍。由于奧氏體外殼阻礙碳原子自熔融液體向石墨球擴(kuò)散，使得石墨球生長速度減慢，因而凝固過程進(jìn)行較慢，以至于要求在更大的過冷度下通過在新的石墨異質(zhì)核心上形成新的石墨晶核來維持共晶凝固的進(jìn)行。所以，共晶轉(zhuǎn)變?cè)谝粋€(gè)較寬的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行，導(dǎo)致鑄件在很寬斷面上固液兩相共存，呈糊狀凝固，使其凝固過程中的補(bǔ)縮變得困難。
（2）球墨鑄鐵的石墨核心多。與灰鑄鐵相比，球墨鑄鐵要經(jīng)過球化和孕育處理，其石墨核心較灰鑄鐵多很多，共晶團(tuán)尺寸也比灰鑄鐵細(xì)得多。
（3）球墨鑄鐵凝固石墨化膨脹力大。球墨鑄鐵在共晶凝固過程中石墨很快被奧氏體殼包圍，石墨長大所引起的膨脹不能傳遞到鐵液中，從而產(chǎn)生較大的共晶膨脹力，石墨化膨脹力達(dá)到灰鑄鐵的5倍。若鑄型的剛度不高，則引起鑄型的脹大和鑄件外形脹大，石墨化膨脹力釋放，減少了對(duì)金屬凝固收縮時(shí)的補(bǔ)縮作用，由此產(chǎn)生縮孔和縮松傾向增大。
（4）球墨鑄鐵凝固過程的體積變化模式分為三個(gè)階段：鐵液充型后至冷卻到共晶溫度過程中的液態(tài)收縮；共晶凝固過程中由于石墨球的析出引起的體積膨脹；鐵液凝固后冷卻過程中的體積收縮。
關(guān)于球墨鑄鐵凝固過程中的體積變化，國內(nèi)外專家提出了許多計(jì)算方法。一汽錫柴周亙高工在結(jié)合了前人計(jì)算方法基礎(chǔ)上，提出了新的計(jì)算方法：w（Si）量為2.5%的鑄鐵，共晶奧氏體含w（C）量為1.54%~1.6%；若鐵液含3.8%C和2.5%Si，則石墨析出量為3.8%－（1.54~1.6）%=（2.2~2.26）%，膨脹量為4.4%~4.52%（每析出1%石墨的體積膨脹量為2.02%≈2%）。澆注溫度按1 350℃，共晶溫度為1150℃，去除澆注系統(tǒng)內(nèi)降溫50℃，過熱度為150℃，按液態(tài)收縮率（1.6~1.8）%/100℃計(jì)算，液態(tài)收縮量為2.4%~2.7%，金屬凝固體收縮率按無石墨化的鋼的數(shù)據(jù)3%計(jì)算，則總收縮量為5.4%~5.7%。若澆注溫度更高，則總收縮量更大，顯然不能完全由石墨化膨脹抵消。因此，不管采用何種工藝，球鐵件總是需要補(bǔ)縮的，只要鑄型剛度足夠，球鐵就不會(huì)產(chǎn)生收縮的觀點(diǎn)是不對(duì)的，鐵型覆砂鑄造工藝也不例外。
2 數(shù)值模擬技術(shù)的應(yīng)用
鑄造CAE技術(shù)是采用計(jì)算機(jī)及相關(guān)軟件對(duì)鑄件的充型和凝固過程進(jìn)行數(shù)值模擬，并對(duì)得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理分析，以預(yù)測(cè)缺陷，優(yōu)化工藝。
充型模擬是模擬金屬液在鑄型中的流動(dòng)過程對(duì)鑄件成形的影響，金屬液平穩(wěn)的流動(dòng)和合理的充型順序是保證鑄件質(zhì)量的重要條件，也是合理的凝固順序的前提條件。通過充型模擬可以分析金屬液在澆冒口系統(tǒng)中的流動(dòng)狀態(tài)，優(yōu)化澆冒口系統(tǒng)，避免金屬液的流股分離，降低金屬液對(duì)模型的沖洗侵蝕。凝固過程是金屬液充滿型腔后，由液態(tài)向固態(tài)轉(zhuǎn)變的過程。通過凝固模擬可以分析金屬液在鑄型中的凝固順序，并可對(duì)凝固過程中出現(xiàn)的缺陷進(jìn)行預(yù)測(cè)。
目前，數(shù)值模擬技術(shù)已經(jīng)廣泛的應(yīng)用于鑄造工藝設(shè)計(jì)。鐵型覆砂鑄造工藝相比一般砂型鑄造工藝其傳熱過程相對(duì)復(fù)雜，包括“鑄件-覆砂層-鐵型-大氣”之間的傳熱，在通過試驗(yàn)及生產(chǎn)實(shí)踐驗(yàn)證后，該工藝的模擬分析也相對(duì)成熟、可靠。
3 球鐵件的補(bǔ)縮方法
鐵型覆砂鑄造工藝的兩大特點(diǎn)是：①鑄型剛性好；②調(diào)節(jié)鑄型內(nèi)各個(gè)部位的覆砂層厚度，可以在一定程度上改善各部位的冷卻速度。所以，在工藝設(shè)計(jì)時(shí)要充分利用其優(yōu)勢(shì)。對(duì)于球鐵件來說，鑄型剛性好，能夠更加有效地發(fā)揮其石墨化膨脹的自補(bǔ)縮特性。一般認(rèn)為，在不發(fā)生石墨漂浮、沒有初生石墨析出的前提下，w（C）和w（Si）量越高，孕育作用越強(qiáng)，越有利于石墨化，而且石墨化膨脹量越大，自補(bǔ)縮作用就越好。
但是，正如前面所述，不管鑄型剛性有多好，球鐵件總是需要補(bǔ)縮的。在鐵型覆砂工藝中，防止鑄件縮孔縮松的方法有以下幾種，并結(jié)合實(shí)例給以說明。
3.1 無冒口法
無冒口法是通過澆注系統(tǒng)進(jìn)行液態(tài)補(bǔ)縮，**限度地利用石墨化膨脹完成自補(bǔ)縮。鐵型覆砂工藝**成功應(yīng)用于曲軸的生產(chǎn)，曲軸的無冒口鑄造也是最為典型的，其工藝特點(diǎn)就是采用了厚大的澆注系統(tǒng)來給鑄件提供液態(tài)補(bǔ)縮。無冒口法適用于鑄件模數(shù)＞2.5cm的球墨鑄鐵件，要求鐵液的冶金質(zhì)量高，采用小的扁薄內(nèi)澆道，多點(diǎn)分散引入鐵液，在不出現(xiàn)鑄件冷隔的情況下，澆注溫度要低。
圖1為斯太爾615曲軸澆注后凝固30%時(shí)的液相區(qū)顯示。由圖可見，在凝固前期，曲軸扇板上的內(nèi)澆道就已經(jīng)封閉，主軸頸和連桿頸中心形成了整體粗大的液相區(qū)，后期完全依靠石墨化膨脹來實(shí)現(xiàn)自補(bǔ)縮。
3.2 順序凝固法
順序凝固是指鑄件按照由表及里、由薄向厚的方向進(jìn)行凝固，冒口設(shè)置在鑄件最后凝固的部位，冒口頸比鑄件晚凝固，冒口最后凝固。
圖2是曳引輪鐵型覆砂工藝凝固過程模擬。在鑄件凝固70%時(shí)，鑄件中心還未凝固，而且呈現(xiàn)從冒口的最遠(yuǎn)端向冒口方向凝固的趨勢(shì)；在凝固90%時(shí)，鑄件內(nèi)只有冒口附近還有液態(tài)金屬，而冒口內(nèi)還有大量液態(tài)金屬，整個(gè)凝固過程為順序凝固。圖2 曳引輪凝固過程
3.3 直接實(shí)用冒口法
直接實(shí)用冒口法是利用冒口來補(bǔ)縮鑄件的液態(tài)收縮。當(dāng)液態(tài)收縮終止或體積膨脹開始時(shí)，讓冒口頸或者內(nèi)澆道及時(shí)凝固，從而在鑄型內(nèi)共晶膨脹使金屬液處于正壓力之下，預(yù)防鑄件內(nèi)部出現(xiàn)真空度。直接實(shí)用冒口適用于鑄件模數(shù)<2.5cm的球墨鑄鐵件，鑄件工藝出品率高，冒口便于去除。
軸承蓋單件重3.6kg，輪廓尺寸為118mm×110mm×60mm，材質(zhì)為QT500—7，采用鐵型覆砂鑄造工藝時(shí)一型布置14件，使用直接實(shí)用冒口對(duì)鑄件進(jìn)行液態(tài)補(bǔ)縮，圖3為軸承蓋澆注后凝固60%時(shí)的液相區(qū)顯示。由圖可見，此時(shí)冒口頸已經(jīng)凝固，鑄件和冒口中的液態(tài)金屬已經(jīng)斷開。該工藝出品率達(dá)到76.5%，比粘土砂鑄造的工藝出品率（51.5%）提高了 25%。
3.4 均衡凝固法
均衡凝固理論認(rèn)為，在鑄鐵中澆冒口的作用只是用來補(bǔ)充鑄件冷卻、凝固時(shí)產(chǎn)生的脹縮的差值，冒口不必晚于鑄件凝固，其核心是：冒口既要離開熱節(jié)又要靠近熱節(jié)，以減少冒口對(duì)鑄件的熱干擾和利于補(bǔ)縮。
轉(zhuǎn)子材質(zhì)為QT500—7，鑄件長628mm，寬195mm，中間圓柱直徑65mm，中間圓柱與兩側(cè)平板相交，形成熱節(jié)。采用均衡凝固法，將冒口設(shè)置在熱節(jié)旁邊的圓臺(tái)側(cè)面，扁平的內(nèi)澆道向著圓柱的內(nèi)徑方向，避免鐵液直接對(duì)著熱節(jié)充型。圖4為轉(zhuǎn)子鑄件澆注后凝固85%時(shí)的液相區(qū)顯示。由圖可見，中間圓柱的熱節(jié)處即將形成孤立的液相區(qū)，該液相區(qū)在后期的凝固過程中由石墨化膨脹抵消了其體積收縮。
3.5 冷冒口法
對(duì)于無法達(dá)到自補(bǔ)縮條件的孤立熱節(jié)，可以采用冷冒口法，但要求冷冒口熱節(jié)大于孤立熱節(jié)，冷冒口凝固比熱節(jié)處要晚，否則效果適得其反。某電梯基座材質(zhì)為QT500—7，重95kg。圖5為鑄件澆注后凝固97%時(shí)液相區(qū)顯示。圖中顯示，鑄件已經(jīng)完全凝固，只有冷冒口中還有小部分金屬液未凝固，三個(gè)冷冒口所連接的即為鑄件的三個(gè)大的熱節(jié)部位。
3.6 激冷法
激冷法主要用于防止鑄件孤立熱節(jié)處的縮孔縮松，加大孤立熱節(jié)處的凝固速度，其措施包括使用薄覆砂層、覆砂鐵芯、冷鐵等。
圖6為高鐵電機(jī)端蓋澆注后的熱節(jié)顯示圖。鑄件重48kg，壁薄處厚度為12mm，壁厚處厚度為40mm，圖中顯示，熱節(jié)在鑄件外側(cè)的8個(gè)壁厚處，如果采用冷冒口法，需要在每個(gè)熱節(jié)處都設(shè)置冷冒口，會(huì)使工藝出品率大為降低，而且增加鑄件清理工作量。實(shí)際實(shí)施方案采用了激冷法，通過設(shè)置薄覆砂層來對(duì)鑄件熱節(jié)處進(jìn)行激冷。圖7為電機(jī)端蓋的工藝設(shè)計(jì)，圖中可見鑄件各部位的覆砂層厚度是不一樣的，在鑄件壁厚處覆砂層厚度為3mm，在鑄件壁薄處覆砂層厚度為9mm。
（1）鐵型覆砂鑄造的鑄型剛性好、冷卻快、覆砂層致密度好，在生產(chǎn)球墨鑄鐵件時(shí)，可以充分利用石墨化膨脹來發(fā)揮其自補(bǔ)縮特性，但是根據(jù)球墨鑄鐵的凝固特點(diǎn)及其凝固過程的體積變化，得出鐵型覆砂鑄造工藝生產(chǎn)球墨鑄鐵件也是需要補(bǔ)縮的。
（2）鐵型覆砂鑄造工藝相比一般砂型鑄造工藝其傳熱過程相對(duì)復(fù)雜，包括“鑄件-覆砂層-鐵型-大氣”之間的傳熱，通過試驗(yàn)及生產(chǎn)實(shí)踐驗(yàn)證后，該工藝的模擬分析也相對(duì)成熟、可靠。
（3）鐵型鑄型剛性好，能夠有效發(fā)揮其石墨化膨脹的自補(bǔ)縮特性，在不發(fā)生石墨漂浮、沒有初生石墨析出的前提下，C和Si量越高，孕育作用越強(qiáng)，效果越好。
（4）鐵型覆砂鑄造采用無冒口法、順序凝固法、直接實(shí)用冒口法、均衡凝固法、冷冒口法和激冷法等各種方法防止鑄件縮孔縮松缺陷產(chǎn)生的成功案例表明，要針對(duì)各種不同鑄件具體分析設(shè)計(jì)鐵型覆砂鑄造工藝的必要性。
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